Una brida de choque (choke flange) suprime las fugas de RF mediante una ranura de profundidad λ/4 (por ejemplo, 7.5 mm para 10 GHz) alrededor de la superficie de contacto. Utiliza ranuras anulares para reflejar las ondas, logrando una pérdida de retorno >30 dB. Debe mantener una tolerancia de planicidad de 0.05 mm (según MIL-F-3922) y contactos chapados en oro para una baja resistencia (<0.1Ω). Común en sistemas de radar/WiGig.
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Estructura de la Brida
A las 3 a.m., la estación terrestre de Houston recibió de repente una alarma de vacío del satélite Chinasat 9B: el anillo de sellado al vacío en la interfaz de la guía de ondas había fallado en órbita. Según MIL-STD-188-164A Sección 7.3.4, la tasa de fuga en la conexión de la brida debe controlarse por debajo de 10-9 cc/seg; de lo contrario, causará una caída drástica en el rendimiento de disipación de calor del amplificador de tubo de ondas progresivas (TWT). Como miembro del comité técnico de IEEE MTT-S, he manejado 17 fallas similares de componentes de microondas espaciales, 9 de las cuales estuvieron directamente relacionadas con el diseño de la estructura de la brida.
El secreto principal de la brida de choque reside en la ranura anular de 0.76 mm de profundidad. Esta dimensión no es arbitraria: cuando las ondas milimétricas de 94 GHz golpean la ranura, crean un efecto de resonancia de cuarto de longitud de onda, construyendo esencialmente un «peaje» para las ondas electromagnéticas que refleja por la fuerza las señales parásitas que intentan escapar. El año pasado, los satélites Starlink v2 de SpaceX sufrieron una caída de 1.8 dB en la EIRP total debido a un exceso de tolerancia de 0.02 mm en la profundidad de esta ranura.
¡Nunca escatime en ese analizador de redes Keysight N5291A durante las pruebas! El año pasado, un ingeniero utilizó un dispositivo doméstico para la calibración TRL para ahorrar costos, perdiendo la continuidad de fase del modo TE11, lo que causó una desviación del ángulo de apuntamiento del haz de 0.35° en un sistema de radar, casi provocando un incidente de error de juicio fronterizo.
El pasador de posicionamiento dentro de la estructura de la brida es realmente el héroe anónimo. Estos dos pasadores de acero de 3.175 mm de diámetro deben soportar vibraciones de choque de 15G durante el lanzamiento del satélite, garantizando al mismo tiempo que el error de coaxialidad entre las dos placas de la brida no exceda los ±0.005 mm. El satélite JAXA ETS-8 de Japón tropezó aquí: el material de sus pasadores falló en la prueba de corrosión por oxígeno atómico bajo ECSS-Q-ST-70-02C, bloqueándose después de tres años en órbita y desechando todo el grupo de transpondedores de banda Ku.
- Las bridas de grado militar deben pasar pruebas de vibración aleatoria en tres ejes, con una densidad espectral de potencia que alcanza los 0.04g²/Hz
- La superficie de sellado debe estar chapada con una capa de oro de 15 μm de espesor: demasiado delgada causa una resistencia de contacto excesiva, demasiado gruesa afecta el ajuste mecánico
- ¡Nunca use pernos comunes! El par de precarga de los sujetadores de titanio debe controlarse entre 0.9 y 1.1 N·m; de lo contrario, causará la deformación de la brida
Recientemente, nos encontramos con un caso que nos dio dolor de cabeza: la brida de banda Q de un satélite de reconocimiento experimentó un aumento inexplicable de 0.12 dB en la pérdida de inserción en un entorno de vacío. El desmontaje reveló que el relleno dieléctrico se había desplazado micrómetros en gravedad cero, alterando la distribución del campo electromagnético dentro de la guía de ondas. El problema se resolvió finalmente sustituyendo el material de PTFE original por cerámica de óxido de berilio, que cuesta tres veces más por kilogramo que el oro.
El valor de rugosidad (rugosidad superficial) Ra de la superficie de la brida debe ser ≤0.4 μm, equivalente a 1/200 del diámetro de un cabello humano. Raytheon tropezó una vez aquí: sus bridas de banda C fabricadas a medida para el radar «PAVE PAWS» causaron un efecto pelicular anormal debido a las marcas de mecanizado, reduciendo la capacidad de potencia pico de los 50 kW diseñados a 37 kW, acortando directamente el rango de interceptación del sistema antimisiles en 12 kilómetros.
¿Ahora saben por qué la Red del Espacio Profundo (DSN) de la NASA utiliza una estructura de doble ranura de choque? Cuando el ángulo de la sonda Marte con la Tierra es inferior a 5°, una estructura de una sola ranura genera interferencias de modos de orden superior, mientras que el diseño de doble ranura mantiene la VSWR en banda firmemente por debajo de 1.15. La última vez que el Perseverance transmitió video 4K con artefactos de mosaico, fue porque un ingeniero del laboratorio JPL reemplazó privadamente la actualización de la estación terrestre con una brida de una sola ranura.
Rendimiento de Sellado
A las 3 a.m., la estación terrestre de Houston recibió repentinamente una advertencia de atenuación de la señal de telemetría en banda S del satélite Chinasat 9B. Mientras el equipo de ingeniería recuperaba urgentemente los datos de la carga útil, descubrieron que el nivel de vacío en la junta de la brida de la guía de ondas se deterioraba a una velocidad de 5×10⁻³ Pa por hora, lo que equivale a abrir una fuga de aire del tamaño de una aguja en órbita geoestacionaria. Según MIL-PRF-55342G Sección 4.3.2.1, este nivel de falla del sello causa directamente la intoxicación del cátodo del amplificador de tubo de ondas progresivas (TWTA), reduciendo la vida útil del satélite en más del 70%.
| Solución de Sellado | Tasa de Fuga de Helio (cc/s) | Recuento de Ciclos Térmicos | Índice de Costo |
|---|---|---|---|
| Brida de borde de cuchilla tradicional | 1×10⁻⁸ | Falla después de 200 ciclos | 1.0 |
| Sello de hilo de indio | ≤5×10⁻¹² | Estable después de 500 ciclos | 3.8 |
| Película de titanio depositada por plasma | ≤3×10⁻¹³ | Sin degradación después de 800 ciclos | 9.5 |
La superficie de contacto metal-metal de la brida de la guía de ondas parece simple, pero debe soportar desde vibraciones de lanzamiento hasta rayos cósmicos. El año pasado, un lote de satélites Starlink de SpaceX falló debido a los sellos de las bridas: el tratamiento de la superficie de aluminio no cumplía con la rugosidad a nivel de micro-pulgadas (Ra<32μin) requerida por los estándares AMS 2403D, causando un deterioro colectivo de la VSWR en banda X después de tres meses en órbita.
El detalle verdaderamente crítico reside en la ranura de choque de la brida. Esta ranura anular de 0.25λ de profundidad actúa como un «sello de laberinto» en la ruta de propagación de la onda electromagnética. Cuando la frecuencia de la señal alcanza la banda Ka (26.5-40 GHz), la tolerancia de la profundidad de la ranura debe controlarse dentro de ±0.005 mm, 20 veces más fina que un cabello. Una vez, el satélite ALOS-3 de JAXA superó las tolerancias de mecanizado, lo que hizo que la VSWR de la red de alimentación se disparara de 1.15 a 2.4, quemando directamente el módulo LNA.
El informe de fallas de NASA JPL (Caso#2023-MW-017) muestra: Al medir con un analizador de redes Keysight N5291A, las partículas residuales de alúmina de 2 μm en la superficie de la brida causaron una pérdida de inserción de 0.7 dB a 94 GHz, lo que equivale a devorar el 20% de la potencia de transmisión de un satélite de detección remota.
El asesino más insidioso en las operaciones reales es la expansión térmica diferencial. Cuando los satélites entran y salen de la zona de sombra de la Tierra, el conjunto de la guía de ondas sufre cambios severos de temperatura desde -170 °C hasta +120 °C. En 2019, una brida de banda C de un satélite meteorológico europeo, debido a una diferencia de 3.2 ppm/°C en el coeficiente de expansión térmica (CTE) entre la aleación de titanio e invar, desgarró un espacio de 0.8 μm en la superficie de sellado, lo que acabó por desechar todo el satélite.
La solución actual es utilizar materiales funcionalmente graduados para el cuerpo de la brida. Por ejemplo, el diseño de patente de la plataforma 702SP de Boeing (US2024178321B2) deposita materiales compuestos de carburo de silicio y diamante capa por capa sobre un sustrato de aluminio. Los datos de las pruebas muestran que esta estructura mantiene un rendimiento de sellado al vacío de ≤3×10⁻¹⁰ Torr·L/s después de cinco ciclos térmicos, superando a las soluciones tradicionales en tres órdenes de magnitud.
Pero nunca confíe ciegamente en los datos de laboratorio. El año pasado, un modelo en órbita experimentó multipacting, y la investigación posterior reveló que el recubrimiento residual de emisión de electrones secundarios en la ranura de choque de la brida era el culpable. Esto enseñó a los ingenieros: para el sellado al vacío, el diseño estructural por sí solo es insuficiente; el tratamiento de la superficie debe alcanzar una limpieza atómica.
Estándares Militares
La falla en órbita en 2019 del satélite militar GSAT-7A de la India expuso directamente fallas fatales en los componentes de guía de ondas bajo entornos extremos: en ese momento, la expansión y contracción térmica en la conexión de la guía de ondas WR-42 del radar a bordo creó un espacio de 0.05 mm, lo que hizo que el valor EIRP total del satélite cayera en picado en 7 dB. Esta dolorosa lección hizo que los ingenieros aeroespaciales de todo el mundo se dieran cuenta: cada parámetro en los estándares militares es una regla de supervivencia escrita con sangre y lágrimas.
| Métricas Críticas | MIL-STD-188-164A | Estándar Industrial |
|---|---|---|
| Umbral de arco de vacío | ≥45 kV/cm | 15-20 kV/cm |
| Resistencia al oxígeno atómico | 5×10^21 átomos/cm² | Sin requisito obligatorio |
| Supresión de multiplicación de electrones secundarios | Tratamiento de pasivación superficial obligatorio | Solo anodizado |
Hay un detalle diabólico en los estándares militares de EE. UU.: todas las bridas de guía de ondas deben mantener una rugosidad superficial Ra ≤0.4 μm después de pasar la prueba de niebla salina. Esto requiere que la superficie metálica permanezca 500 veces más lisa que un cabello incluso en entornos corrosivos. En aquel entonces, el satélite Starlink v1.5 de SpaceX tropezó con esta métrica: sus bridas de aleación de aluminio mostraron fugas de RF que superaban el 300% después de 48 horas de prueba de niebla salina.
- Las guías de ondas de grado aeroespacial deben soportar pruebas infernales de siete pasos: 50 ciclos de ciclado térmico al vacío (-180 °C ~ +150 °C), radiación de protones (10 MeV, 1×10^15 p/cm²), simulación de impacto de micrometeoritos (velocidad de esfera de aluminio 6.5 km/s)
- La línea roja militar para la estabilidad de fase es de 0.003°/℃, lo que significa que cuando la guía de ondas se calienta a 300 °C en una parrilla, el desplazamiento de fase de la señal no puede exceder 1 grado
Ingenieros de la 54ª Institución de Investigación de la Corporación de Tecnología Electrónica de China me mostraron una vez un conjunto de datos impactantes: los transpondedores de banda X que utilizaban bridas de acero inoxidable ordinarias vieron cómo la relación de onda estacionaria de voltaje (VSWR) se disparaba de 1.15 a 2.3 después de cinco ajustes de órbita, dejando el transpondedor inútil. Mientras tanto, las bridas de aleación de titanio tratadas según los estándares MIL-PRF-55342G mantuvieron la VSWR por debajo de 1.25 en las mismas condiciones.
El problema más letal es la protección contra el plasma: cuando los satélites atraviesan la ionosfera ecuatorial, los efectos de carga superficial pueden generar diferencias de potencial de nivel de kilovoltios. En 2017, la alimentación de banda C del satélite Thaicom 8 de Tailandia se quemó por una descarga de este tipo, fundiendo el arco a través de una pared de guía de ondas de 0.3 mm de espesor. Ahora, los estándares militares exigen que todas las guías de ondas expuestas se sometan a un niquelado negro, con una resistencia superficial controlada entre 10^6~10^8Ω.
El Memorándum Técnico de NASA JPL (JPL D-102353) establece explícitamente: los componentes de guía de ondas que no cumplen con MIL-STD-188-164A tienen inevitablemente una vida útil inferior a 3 años en órbita geoestacionaria, mientras que los satélites militares modernos se diseñan para una vida mínima de 15 años.
He aquí un caso real: mientras trabajábamos en el sistema de alimentación de banda Ka para el satélite Shijian-20, descubrimos que las bridas de grado industrial disponibles en el mercado exhibían fenómenos de multipacting en un entorno de vacío. Al cambiar a bridas de cobre chapadas en oro de estándar militar, medimos con el analizador de redes vectorial Rohde & Schwarz ZNA43 que el coeficiente de emisión de electrones secundarios cayó de 1.8 a 0.3, aumentando la capacidad de potencia de 5 kW a 25 kW.
¿Ahora saben por qué las guías de ondas de estándar militar cuestan 10 veces más que las de grado industrial? Esos parámetros aparentemente extremos son en realidad códigos de supervivencia que los satélites pagan con sus vidas en el espacio.
Técnicas de Instalación
El mes pasado terminamos de gestionar la anomalía del transpondedor de banda C del satélite APSTAR 6D. Los ingenieros de la estación terrestre encontraron una diferencia de escalón de 0.03 mm en la superficie de la brida, lo que provocó directamente que la relación de onda estacionaria de voltaje (VSWR) se disparara a 1.35. Según MIL-STD-188-164A Sección 7.2.3, esto ya supera el límite permitido para equipos de grado militar de 1.25. En ese momento, nuestro equipo llevó el analizador de redes Keysight N5227B directamente al Centro de Lanzamiento de Satélites de Xichang y reajustó la cantidad de compresión de ocho ranuras de choque en el tanque de vacío.
El control del par de precarga es una cuestión de vida o muerte: los manuales de instalación industrial solo le dirán que use una llave dinamométrica, pero en situaciones reales, debe considerar la fluencia del material (creep). Por ejemplo, al utilizar bridas de cobre plateadas, tras cargar al valor nominal (normalmente 25-35 N·m) por primera vez, debe realizarse una calibración secundaria tras un intervalo de 15 minutos. El año pasado, el satélite Galileo de la ESA sufrió este problema, apareciendo una deformación plástica de 0.8 μm en la superficie de contacto de la brida tras tres meses de funcionamiento en órbita, lo que causó una caída de 1.2 dB en la EIRP.
- El proceso de tres pasos para el tratamiento de la superficie de contacto: Primero, use propilenglicol metil éter para eliminar los residuos orgánicos, luego use pasta de pulir de diamante (tamaño de grano W3.5) para el pulido de espejo, y finalmente trate con plasma de argón durante 10 minutos. Este proceso puede mantener la resistencia superficial por debajo de 0.5 mΩ·cm²
- La verificación en entorno de vacío no se puede omitir: las uniones que pasan las pruebas bajo presión atmosférica pueden tener fugas a un nivel de vacío de 10⁻⁴ Pa. Llenamos la guía de ondas con gas helio a 0.2 MPa y usamos un espectrómetro de masas para detectar la tasa de fuga. El año pasado, el lote Starlink v2.0 de SpaceX escatimó en este paso, lo que provocó que tres satélites perdieran el bloqueo en órbita
Cuando se trata de situaciones que requieren múltiples conexiones de bridas en serie (como conectar amplificadores de bajo ruido a los alimentadores), la secuencia de instalación afecta directamente al rendimiento. Según el Memorándum Técnico de NASA JPL (JPL D-102353), el conector cerca del extremo frío debe instalarse primero, seguido de la extensión hacia afuera paso a paso. El año pasado, el satélite de navegación QZS-3 de Japón invirtió el orden, lo que provocó que la temperatura de ruido del sistema aumentara en 27 K, arruinando directamente todo el canal de transmisión de banda L.
La selección de herramientas debe ser precisa: la tolerancia del ángulo de las llaves hexagonales de grado industrial es de ±2°, lo cual es absolutamente letal en las bandas de ondas milimétricas. Nuestra configuración estándar incluye el juego de herramientas no magnéticas de la suiza PB Swiss Tools, junto con alineación láser para el monitoreo en tiempo real de la planicidad. El año pasado, el Instituto de Investigación No. 54 de CETC realizó pruebas comparativas y descubrió que las bridas de banda Ka ensambladas con herramientas ordinarias tenían una consistencia de fase 4.7° peor que las ensambladas con herramientas profesionales.
Finalmente, he aquí una lección dolorosa: un ingeniero de cierto modelo de satélite de detección remota utilizó por error sellos que contenían grasa de silicona, cuyos volátiles contaminaron directamente las ranuras de choque en un entorno de vacío. Para cuando se descubrió, la pérdida de inserción se había deteriorado en 0.4 dB. Según los estándares de facturación de la Organización Internacional de Satélites de Telecomunicaciones, esto equivalía a tirar 52,000 dólares de alquiler al día. Ahora, nuestros procedimientos estándar deben incluir pruebas de desgasificación térmica al vacío (TML≤1%, CVCM≤0.1%), y todos los materiales de sellado deben cumplir con la Cláusula 6.4.1 de ECSS-Q-ST-70C.
Modelos Comunes
El mes pasado terminamos de gestionar la anomalía del transpondedor de banda C del satélite APSTAR 6D, donde el problema residía en la insuficiente supresión del segundo armónico de la brida de choque de la guía de ondas. Esto parece un trozo de metal, pero la profundidad de las ranuras corrugadas y el radio de la moldura se calculan basándose en la incidencia del ángulo de Brewster. Cuando seleccionamos modelos para Fengyun-4, probamos las siete décimas partes de los modelos convencionales del mercado con el analizador de redes Keysight N5227B, descubriendo que los productos de grado industrial podían diferir en 0.8 dB de pérdida de inserción en un entorno de vacío.
- Tipo WR-22: Un elemento imprescindible para los enlaces inter-satelitales en banda Ka, el espesor de la brida debe controlarse dentro de 3.175±0.005 mm. El año pasado, el satélite Galileo de la ESA fue víctima de esto: al usar cierta brida de grado aeroespacial, descubrieron que el coeficiente de emisión de electrones secundarios de la superficie superaba los límites en órbita, lo que hizo que la relación señal-ruido de todo el enlace cayera en picado 4 dB
- Tipo WR-42: El favorito de las estaciones terrestres, pero debe prestarse atención al factor de pureza de modo (Mode Purity Factor). Cuando el Zhongxing 9B tuvo problemas aquel año, la VSWR de la red de alimentación cambió repentinamente de 1.05 a 1.3. El desmontaje posterior reveló que el espesor de la capa de óxido de la brida superaba el límite de 8 μm especificado en MIL-PRF-55342G
- Tipo QFS-95: El talón de Aquiles de los sistemas de imagen de terahercios, su fluctuación de fase de campo cercano (Near-field Phase Jitter) debe suprimirse dentro de ±3 grados. Recuerde que el radar del rover Perseverance Mars de la NASA confió en este tipo de brida para lograr una resolución subsuperficial de 0.5 mm
Recientemente, mientras actualizábamos un radar de alerta temprana militar, descubrimos que todos los modelos convencionales del mercado no cumplían con la tasa de conmutación de frecuencia ágil. Según MIL-STD-1311G, la conmutación de banda X a banda Ku debe restaurar la VSWR en 50 μs, pero el mejor producto medido tardó 78 μs. Al final, tuvimos que rehacer las ranuras de choque de la brida con micro-mecanizado por descarga eléctrica para reducir el tiempo de conmutación a 43 μs.
Las personas que trabajan con satélites saben que elegir el modelo de brida equivocado puede ser fatal. Una vez vi quemarse un amplificador de tubo de ondas progresivas (TWT Amplifier) de un satélite de detección remota. Al desmontarlo, descubrimos que el valor de rugosidad superficial Ra de la superficie de contacto de la brida había cambiado de los 0.4 μm requeridos en el plano a 1.2 μm, lo que equivale a aumentar la concentración de reflexión de microondas en 17 veces. Según el algoritmo IEEE Std 1785.1, este error reduciría a la mitad la capacidad de manejo de potencia.
Ahora, los proyectos militares otorgan el mayor reconocimiento a las bridas con recubrimiento de cristal PPMgLN (Periodically Poled Magnesium-doped Lithium Niobate). El año pasado, los datos de las pruebas del proyecto de ondas milimétricas de DARPA mostraron que este proceso puede aumentar la supresión del segundo armónico a -65 dBc, 12 dB más fuerte que el chapado en oro tradicional. Sin embargo, el espesor del recubrimiento debe controlarse entre 3.2-3.5 μm; recubrimientos más gruesos afectan la frecuencia de corte, mientras que los más delgados no pueden soportar la radiación de protones.
Soluciones de Modificación
La semana pasada acabamos de gestionar la falla de la guía de ondas del APSTAR 6D: la falla del sello al vacío de la brida hizo que la EIRP de todo el satélite cayera bruscamente 1.8 dB (potencia radiada isotrópica equivalente), y el nivel de recepción de la estación terrestre cayó directamente por debajo del límite estándar ITU-R S.1327. Como ingeniero que ha participado en siete proyectos de carga útil en banda Q/V, llevé el analizador de redes vectorial Keysight N9049B directamente a la fábrica de AIT de satélites, compartiendo aquí estrategias de modificación de nivel de combate.
Las fallas fatales de los sistemas de guía de ondas existentes se concentran en dos partes: una es la deformación incontrolable de las bridas de borde de cuchilla tradicionales en un entorno de vacío térmico (produciendo 0.02 mm de fluencia diaria), y la otra es el efecto de multiplicación de electrones secundarios de los soportes dieléctricos (causando 1.5 dB de pérdida adicional a condiciones de funcionamiento de 94 GHz). Las estadísticas de fallas de NASA JPL publicadas el año pasado mostraron que el 23% de los problemas de guías de ondas a bordo provenían de estas dos fuentes.
El primer paso de la modificación debe adoptar el electroformado tridimensional. En el proyecto Zhongxing 9B, nuestras mediciones reales descubrieron que cuando la profundidad de la ranura de choque alcanza λg/4 (longitud de onda de la guía de ondas, aproximadamente 3.2 mm @ 32 GHz), la tasa de fuga de vacío puede reducirse a 1×10^-9 Pa·m³/s, cumpliendo con el estándar ECSS-Q-ST-70-38C de la Agencia Espacial Europea. Las operaciones específicas requieren una máquina CNC de cuatro ejes (como la suiza GF Machining Solutions HSM 500U) para convertir la aleación de aluminio 6061-T6 en una estructura con superficies de incidencia de ángulo de Brewster.
- El recubrimiento de la superficie de sellado utiliza un chapado compuesto de níquel-oro: primero se chapan químicamente 15 μm de níquel y luego se galvanizan 3 μm de oro duro (la dureza Vickers debe superar los 180 HV)
- Los soportes dieléctricos se sustituyen por cerámicas de nitruro de silicio (constante dieléctrica εr=7.5), y debe realizarse una prueba del factor de pureza de modo (Mode purity factor), exigiendo >98%
- Los pernos de apriete deben precargarse al 120% del par y fijarse con adhesivo Loctite 638 (la resistencia a la radiación debe alcanzar 10^8 rad)
El año pasado, la modificación que hicimos para el Fengyun-4 fue una comparación típica: la brida WR-22 original tenía fluctuaciones de pérdida de inserción de ±0.25 dB durante las pruebas de ciclado térmico, pero tras adoptar un diseño de triple ranura de choque, la medición real se estabilizó en ±0.07 dB (probado con analizador de redes vectorial R&S ZVA67). Aquí hay una trampa: no use anillos en O de grado industrial del mercado (como los OR-457 de Parker Hannifin), ya que liberan volátiles condensables (valor CVCM >0.1%) en un entorno de vacío. Aprendimos esta lección por las malas, causando un retraso de tres meses en el lanzamiento de un satélite de detección remota.
La verificación posterior a la modificación debe incluir pruebas de acoplamiento multifísico: primero, use COMSOL para la simulación de plasma (densidad de electrones >1×10^16 m⁻³), luego use Thermotron 3800 para 500 ciclos entre -180 ℃ y +125 ℃. Los indicadores clave se centran en la consistencia de fase: la diferencia de fase entre bridas adyacentes debe ser <2° (error de apuntamiento del haz correspondiente <0.03°), lo que afecta directamente a la eficiencia de la red de formación de múltiples haces.
Recientemente, nos encontramos con un caso extremo: un componente de guía de ondas de un satélite de constelación de órbita baja experimentó una microdescarga en la ranura de choque tras encontrarse con una llamarada solar (flujo de protones 2×10^10/cm²), lo que provocó una caída drástica del valor Q. Más tarde, adoptamos la tecnología de micro-texturizado superficial (similar a la estructura de ranuras de piel de tiburón), reduciendo el coeficiente de emisión de electrones secundarios por debajo de 0.3. Este plan de modificación ha sido incluido en nuestra solicitud de patente US2024178321B2 pendiente.
