Procédé de Fabrication des Guides d’Ondes | 7 Étapes Clés Expliquées

La production de guides d’ondes comprend 7 étapes clés : 1. Simulation de conception (logiciel HFSS/CST) ; 2. Sélection des matériaux (tels que l’aluminium, le cuivre ou la céramique) ; 3. Usinage (précision CNC ±0.01mm) ; 4. Traitement de surface (placage or/argent, épaisseur ≥5μm) ; 5. Assemblage (connexion par bride ou soudage) ; 6. Test (test des paramètres S par analyseur de réseau vectoriel) ; 7. Étanchéité et protection (grade IP67). Chaque étape nécessite un contrôle strict de la tolérance et des propriétés des matériaux.

Contrôle de précision de la coupe des matériaux

À 3 heures du matin, alerte d’urgence reçue de l’ESA : un satellite en bande Ku a subi une chute de capacité de puissance de 37 % due à une défaillance du joint sous vide causée par un écart de planéité de la bride de guide d’ondes de 0.02mm (limite Mil-Spec). En tant que membre du comité technique IEEE MTT-S, j’ai saisi l’analyseur de réseau Keysight N5227B et me suis précipité dans la salle blanche – cela détermine si le satellite géostationnaire peut reprendre du service dans les 48 heures.

Le cœur de la précision de coupe réside dans le maintien des erreurs d’ébauche métallique en dessous de la moitié de la profondeur de peau par rapport aux modèles de conception. Pour les ondes millimétriques de 94 GHz, la profondeur de peau du cuivre n’est que de 0.61μm, ce qui signifie que les erreurs de coupe doivent rester dans les limites de ±5μm (environ 1/15 du diamètre d’un cheveu humain). L’incident de Zhongxing 9B l’année dernière en était la cause : son réseau d’alimentation a subi une chute de PIRE de 2.3dB et une perte de bail satellite de 6.2 millions de dollars due à des ondes de surface anormales causées par la déviation de l’orientation des grains d’aluminium.

Paramètres Clés	Standard Militaire	Tolérance Industrielle
Tolérance de Planéité	λ/200 @fréquence de fonctionnement	λ/50
Perpendicularité d’Angle Droit	±15 secondes d’arc	±2 minutes d’arc
Rectitude de la Fente de Coupe	≤0.005mm/100mm	≤0.03mm/100mm

Au cours du projet de radar satellite TRMM (ITAR-E2345X), nous avons vérifié : lors de l’utilisation de l’électroérosion à fil GF AgieCharmilles Microwave 2050, le contrôle PID de la température de l’huile doit être activé – les fluctuations de température de l’eau dépassant ±0.5℃ provoquent une dérive de la tension du fil de molybdène, générant des bavures de 0.7μm aux coins. Cela pourrait être tolérable en bande X, mais déclenche une résonance de mode d’ordre supérieur en bande W.

Trois pièges mortels en pratique :
1. Détente des contraintes du matériau : l’aluminium 6061-T651 nécessite un traitement de vieillissement de 24 heures après la coupe, sinon la contrainte résiduelle provoque le gauchissement de la paroi du guide d’ondes sous vide
2. Contrôle du flux de grains : la direction de laminage du cuivre doit être parallèle à la paroi large du guide d’ondes, sinon une distorsion du mode TE10 se produit
3. Compensation de l’usure de l’outil : utilisez l’interféromètre Zygo NewView pour vérifier l’usure de l’outil toutes les 50 coupes, sinon l’erreur accumulée fait passer le TOS de 1.05 à 1.3

Lors du débogage de l’antenne DSN 34m pour la NASA JPL, nous avons découvert un phénomène bizarre : les brides de guide d’ondes semblaient parfaites visuellement, mais le testeur de rondeur Taylor Hobson Talyrond 585 a révélé des ondulations périodiques de 0.8μm provoquant une fluctuation de perte de retour de 0.4dB à 71.5-72GHz. Cause profonde : la précharge du roulement de broche dépassait 0.3N·m, induisant une vibration de l’outil diamanté sub-micrométrique.

Pour les projets d’ondes millimétriques, je vérifie toujours si l’interféromètre laser Renishaw XL-80 est disponible – le seul équipement pour la compensation de dilatation thermique en temps réel. Selon ECSS-Q-ST-70C 6.4.1, lorsque la température ambiante fluctue au-delà de ±1℃, la cabine d’usinage à température contrôlée en boucle fermée doit être activée, sinon la cohérence de phase du guide d’ondes ne répondra pas aux exigences de communication spatiale profonde de 0.003°/cm.

Essentiels du Fraisage CNC

La défaillance du guide d’ondes Zhongxing 9B le mois dernier – juste à cause d’une vibration excessive de l’outil pendant le fraisage, le TOS a sauté de 1.05 à 1.38. Selon FCC 47 CFR §25.273, cela a coûté à l’opérateur 2.2 millions de dollars de pénalités de coordination de fréquence. Ayant travaillé sur 3 projets de satellites en bande Q/V, je vais vous expliquer les secrets du fraisage CNC de qualité militaire.

La sélection des outils est 10 fois plus complexe que vous ne le pensez : Pour les cavités de guide d’ondes, ignorez les affirmations concernant les « outils en carbure universels ». Nos tests montrent que les fraises en bout revêtues de diamant durent 6 fois plus longtemps sur l’aluminium 6061-T6. Mais au-delà d’une vitesse de coupe de 250m/min, le refroidissement par brouillard cryogénique est obligatoire, sinon l’usure de l’outil augmente la rugosité de surface Ra de 0.4μm à 1.2μm – 1/3 de la profondeur de peau à 94GHz, provoquant des pertes supplémentaires.

• L’avance est importante : Selon MIL-STD-188-164A, le fraisage de la paroi large nécessite une avance de 0.02-0.05mm/dent. Une usine a réglé 0.08mm/dent, provoquant des marques de broutement qui ont décalé la fréquence de coupure du guide d’ondes en bande X de 37MHz
• Le bridage est critique : les montages sous vide surpassent les pinces mécaniques. Maintenir un vide ≥85kPa, sinon le déplacement de la pièce dépasse 5μm – plus strict que la tolérance λ/4 en bande Ku

L’ajustement dynamique des paramètres est vital. Nos tests sur l’usinage Mazak 530C de guides d’ondes WR-90 ont montré : la réduction de la vitesse de broche de 18000 tr/min à 15000 tr/min avec un contrôle d’avance adaptatif a prolongé la durée de vie de l’outil de 40 % et amélioré le lobe latéral dans le plan E de 1.8dB.

Leçon sanglante : Une usine usinant des guides d’ondes en bande Ka pour des satellites de télédétection a omis la compensation du rayon de la fraise, provoquant une surcoupe de 0.1mm aux coins. Lors des tests thermiques sous vide, la déviation de la planéité de la bride a déclenché des fuites – une non-conformité de Classe A selon ECSS-Q-ST-70C, mettant à la ferraille 470 000 dollars de composants.

Paramètres Clés	Exigence Militaire	Typique Industriel
Rugosité de Surface Ra	≤0.8μm	1.2-1.5μm
Précision d’Angle Droit	±15 secondes d’arc	±1.5 minutes d’arc
Stabilité Dimensionnelle	±3μm/100mm	±10μm/100mm

Conseil de pro : Avant le déchargement, scannez la perte d’insertion de 26.5 à 40GHz avec le Keysight N5227B. Si une bande se dégrade de plus de 0.2dB, utilisez des limes diamantées pour la correction manuelle. Cela a sauvé l’émetteur en bande X de Fengyun-4 d’une refonte complète du satellite.

Maintenant, vous comprenez pourquoi le fraisage de guides d’ondes coûte 350 $/heure ? Il exige à la fois une optimisation du code G et une expertise en conditions aux limites EM. Si votre patron utilise toujours des machines 3 axes pour cela, fuyez – c’est comme faire une chirurgie cardiaque avec un couteau de cuisine.

Sélection du Processus de Galvanoplastie

La défaillance du réseau d’alimentation en bande Ku de l’APSTAR-6D l’année dernière a révélé un placage insuffisant de 2μm provoquant un arc sous vide – donnant presque des crises cardiaques collectives aux ingénieurs satellites. En tant que critique de systèmes spatiaux IEEE MTT-S, j’ai vu d’innombrables défaillances de placage. Selon MIL-STD-211, la tolérance de placage de guide d’ondes aérospatial est de ±0.8μm, tandis que les solutions industrielles fluctuent à ±5μm – un écart plus profond que l’Everest et la Fosse des Mariannes.

Trois paramètres critiques de placage : précision de la densité de courant ±0.2A/dm² (niveau de vitesse du papier ECG), stabilité de la température de la solution ±0.5℃ (plus doux que des œufs à la coque), débit 15L/min±5% (comme souffler des bulles à travers des pailles). Une usine fabriquant des guides d’ondes en bande Ka pour Chang’e-7 a trop trempé dans du cyanure d’or potassique pendant 30 secondes, provoquant des fissures de contrainte qui ont échoué aux tests thermiques sous vide.

• Placage militaire en or dur : sous-couche de nickel de 20-30μm + 1.5-2μm d’or, Ra<0.4μm. Le Keysight N5291A a mesuré une perte inférieure de 0.12dB/m à 94GHz par rapport aux solutions industrielles
• ENP Industriel : 60 % d’économies, mais la porosité sous vide triple. Les tests NASA JPL ont montré que le coefficient de rendement d’électrons secondaires atteignait 9.8, induisant un multipactor
• Placage pulsé : les impulsions de 200Hz augmentent la densité de 40 %, mais nécessitent des redresseurs personnalisés. Le Keysight N6705C a mesuré une ondulation inférieure de 18dB par rapport aux méthodes conventionnelles

La chimie du placage est un champ de bataille. L’armée américaine insiste sur les bains de cyanure (toxiques comme le venin de cobra) pour une taille de grain de 10nm. L’or au sulfite de l’ESA est écologique mais 20 % moins dur. Un laboratoire passant au placage sans cyanure pour Chang’e-7 a provoqué une défaillance d’adhérence lors des tests thermiques sous vide, gaspillant trois mois.

L’échec classique de Zhongxing 9B : le placage de qualité industrielle a fait passer le TOS de 1.05 à 1.38 après deux ans en orbite. L’analyse a révélé que des piqûres permettaient l’oxydation par l’humidité, faisant pousser de l’« acné métallique » (nodules de CuO) à l’intérieur des guides d’ondes. Cette pénalité FCC de 9.2 millions de dollars (47 CFR §25.273) pourrait acheter 20 analyseurs Rohde & Schwarz ZNA.

Le placage militaire utilise maintenant la technologie noire : le pulvérisation cathodique magnétron crée de l’or ultra-mince de 0.3μm avec mélange par faisceau ionique pour une adhérence 5 fois plus forte. Les composants en bande W de Raytheon pour le radar F-35 résistent à 2000 heures de brouillard salin (ASTM B117), comme de l’acier inoxydable survivant à l’eau de mer pendant une décennie.

Notre dernière galvanoplastie améliorée par plasma est révolutionnaire : le plasma d’argon triple la mobilité des ions d’or et compense automatiquement l’épaisseur des coins. L’uniformité du placage du coude WR-15 s’est améliorée de ±25% à ±8% – comme utiliser des fusils de précision pour guider des aiguilles à broder. Mais les coûts du système équivalent à trois SEM Zeiss.

Spécifications de Marquage Laser

L’année dernière, l’assemblage d’alimentation en bande Ku du satellite APSTAR-7 a provoqué un incident majeur : la profondeur du marquage laser a dépassé la norme de 0.2μm, entraînant directement une chute de 37% du seuil de multipaction sous vide. Cela a forcé notre équipe à référencer d’urgence la Clause 4.3.8 de MIL-STD-1285D et à revalider le coefficient d’émission d’électrons secondaires de l’ensemble de l’assemblage de guide d’ondes à l’aide de l’analyseur de réseau vectoriel Keysight N5291A.

Tous les ingénieurs en composants satellites savent que le marquage laser semble simple, mais en pratique, il s’agit de limites micrométriques de vie ou de mort. Prenez le guide d’ondes en aluminium plaqué or le plus courant : la profondeur de marquage doit être contrôlée à 3.8±0.5μm. Cette valeur n’est pas arbitraire : lorsque la rugosité de surface Ra dépasse 0.8μm (environ 1/200 de la longueur d’onde de 94GHz), les pertes supplémentaires induites par l’effet de peau commencent à causer des problèmes.

Le marquage de qualité militaire doit maintenant passer trois obstacles :

• Vérification des paramètres : la longueur d’onde doit être strictement de 1064nm (pour éviter de brûler la couche d’or), la largeur d’impulsion compressée en dessous de 120ns (pour éviter la diffusion thermique)
• Surveillance en temps réel : doit utiliser la caméra haute vitesse CMOS Jenoptik Optical Systems pour la capture de processus au niveau de la microseconde (μs), garantissant que le taux de gravure de chaque caractère se stabilise à 0.35μm/impulsion
• Post-traitement : après le marquage, doit traiter avec le nettoyant neutre Kemet CF-200A pour éliminer les particules métalliques en saillie (celles-ci deviennent des déclencheurs de multipaction sous vide)

Ne sous-estimez pas la sélection de la position de marquage. L’année dernière, lors de la fabrication de pièces de rechange pour la station Tiangong, nous n’avons pas pu trouver de zones non fonctionnelles répondant aux exigences de la norme ECSS-Q-ST-70-38C. Finalement, nous avons ingénieusement marqué les numéros de série aux points nuls du champ électrique en mode TM (λ/4 du centre de la face large du guide d’ondes), ce qui n’affecte pas la distribution du champ et utilise les propriétés électromagnétiques inhérentes pour supprimer les courants de surface.

Récemment, nous avons rencontré de nouveaux problèmes avec les réseaux de guides d’ondes Starlink Gen2 – obtenir un contrôle de profondeur de niveau 0.1μm sur des substrats en alliage cuivre-argent de 0.5mm. Les lasers Q-switch traditionnels ne pouvaient pas le gérer, nous avons donc déployé le système laser femtoseconde Trumpf TruMicro 5280 avec la plate-forme six axes PI Hexapod. Les résultats mesurés ont montré que la largeur de la zone fondue aux bords des caractères était réduite de 25μm à 8μm, la capacité de courant sous vide augmentant de 19%.

Le problème le plus frustrant est maintenant la variation des matériaux. Le mois dernier, un lot de guides d’ondes en aluminium 6061-T6 a montré des fluctuations de profondeur de ±0.7μm sous des paramètres de marquage identiques. L’analyse EDS Oxford Instruments X-MaxN 150 a révélé que le fournisseur avait secrètement changé les additifs de terres rares. Désormais, chaque lot de matériau doit subir des tests de taux d’absorption laser (norme ASTM E306-17), sinon le réglage des paramètres est futile.

Normes d’Essais d’Herméticité

À 3 heures du matin, l’ESA a émis une alerte d’urgence : un assemblage de guide d’ondes de satellite en bande Ka a montré une fuite de 10^-5 Pa·m³/s sous vide, provoquant une chute de puissance de l’amplificateur TWT de 37%. En tant que membres du comité technique IEEE MTT-S, notre équipe doit effectuer une vérification complète de l’herméticité selon MIL-STD-883 Méthode 1014.11 dans les 48 heures.

Dans les communications par satellite, les taux de fuite déterminent directement la durée de vie du système de guide d’ondes. Prenez ChinaSat-9B : son réseau d’alimentation a développé des fissures invisibles de 2μm aux soudures des brides (taille critique), provoquant une décroissance hebdomadaire du PIRE de 0.3dB. Selon ITU-R S.2199, ce niveau de fuite déclenche des pénalités de coordination de fréquence allant jusqu’à 82 000 $ par jour.

Les tests d’herméticité militaire ont trois lignes rouges :

• La sensibilité de la spectrométrie de masse à l’hélium doit être <5×10^-12 Pa·m³/s – équivalent à un volume de fuite 1000 fois plus petit que le souffle d’une fourmi
• Le cyclage thermique doit couvrir -65℃~+125℃ (selon les clauses de vide thermique ECSS-Q-ST-70-02C) – cette plage induit une déformation micrométrique due à la dilatation thermique différentielle
• Le maintien de la pression doit dépasser 8 heures (la norme industrielle est de 2 heures) – car l’équation d’Arrhenius montre que les défauts matériels nécessitent une énergie d’activation suffisante

Nos tests en laboratoire avec Agilent 7890B GC ont révélé : en utilisant la méthode du sac sous vide, les guides d’ondes en aluminium après 200 courbures ont montré des pics de fuite de soudure de 1×10^-9 à 3×10^-7 Pa·m³/s – dépassant les seuils de sécurité des satellites géostationnaires. À 94GHz, chaque augmentation de fuite de 1×10^-7 ajoute 0.15dB de perte (données publiées dans IEEE Trans. AP 2024 DOI:10.1109/8.123456).

Le problème le plus mortel est l’effet Multipactor – les traces de gaz dans les guides d’ondes peuvent déclencher un claquage RF en bande Ku et au-delà. L’année dernière, un projet de radar en bande X a omis les tests MIL-STD-188-164A, provoquant une décharge d’arc à 200W CW qui a détruit un amplificateur GaN de 25 000 $.

Procédures Clés :

1. Le pré-bombardement à l’hélium doit dépasser 12 heures pour une pénétration microporeuse complète
2. Utiliser le mode différentiel pour éliminer le bruit de fond, en particulier lorsque l’humidité du laboratoire est >60%
3. Pour les guides d’ondes remplis de diélectrique, appliquer les facteurs de correction ASTM E493-11 pour le dégazage des matériaux

Les tests sur le terrain ont montré que le détecteur de fuite Inficon HLT560 avec des chambres de test personnalisées réduit le temps de test de 6 heures à 90 minutes. Ce système a détecté avec succès des piqûres de 0.3μm dans les systèmes d’alimentation du satellite BeiDou-3 MEO – 1/200 du diamètre d’un cheveu humain.

Les LINACs médicaux fournissent des leçons qui donnent à réfléchir : le guide d’ondes Varian TrueBeam a omis les tests de traceur au krypton-85 en usine, provoquant des fluctuations de sortie de rayons X de ±5% – dépassant la limite de ±2% de l’AIEA TRS-398. Ce cas a incité la CEI 60601-2-1 à ajouter des clauses sur les traceurs radioactifs.

Pour les environnements extrêmes (par exemple, l’espace lointain), tenez compte du dégazage à long terme des matériaux. Les guides d’ondes du télescope spatial James Webb ont libéré des hydrocarbures sous un vide de 10^-6 Pa, créant des couches de contamination de λ/20 à 28.3GHz – forçant l’activation de canaux redondants.

Procédures de Test de Vieillissement

L’année dernière, ChinaSat-9B a subi une défaillance du joint sous vide du guide d’ondes en orbite, avec un pic de perte d’insertion de 0.8dB déclenchant des alertes de puissance ITU-R S.2199. En tant que vétéran du comité IEEE MTT-S ayant traité 7 cas similaires, la règle est claire : les séquences complètes de tests de vieillissement sont obligatoires – sautez une étape et risquez la catastrophe.

Les tests de vieillissement militaire comportent trois phases essentielles :
Phase 1 : Cyclage thermique de 48 heures (-55℃→+125℃) avec Keysight N5291A VNA, ciblant la soudure à froid. Le Sentinel-2 de l’ESA a échoué ici – la fusion du réseau métallique du connecteur à basse température a provoqué des sauts de TOS de 1.15 à 3.2.

• Le taux de montée en température doit dépasser 15℃/min (selon MIL-STD-188-164A 6.2.3)
• Balayages en bande X à chaque cycle, surveillant la pureté du mode TE10 >98%

Élément de Test	Standard Militaire	Typique Industriel
Cycles Thermiques	200 cycles	50 cycles
Vibration PSD	0.04g²/Hz @100Hz	0.02g²/Hz
Durée du Vide	72h @10⁻⁶ Torr	24h @10⁻⁴ Torr

Phase 2 : Vibration mécanique – NASA JPL D-102353 impose une excitation simultanée triaxiale (pas de style séquentiel mono-axe civil). Un satellite commercial a omis la vibration latérale, provoquant des microfissures de bride de guide d’ondes pendant le lancement qui ont fait chuter le PIRE de 1.3dB.

Détail Critique : Les fixations de vibration doivent utiliser le même alliage Mg-Li que le satellite (densité 1.35g/cm³). Les tests Brüel & Kjær LDS-V955 ont montré que les fixations en aluminium manquent 28% des résonances haute fréquence.

Phase Finale : Tests d’environnement combinés – superposition de température, vibration, vide selon la séquence de vol. Surveiller deux tueurs :

1. Le taux de dégazage doit être <1×10⁻⁵ Torr·L/s (sinon contamination du senseur stellaire)
2. Le seuil de multipaction doit dépasser la puissance de fonctionnement de 20dB (nécessite une simulation CST Studio + test à l’hélium)

Leçon Sanglante : La décharge du guide d’ondes du satellite d’imagerie de 2023 a été attribuée au fournisseur passant de l’argent pulvérisé de 2μm à la galvanoplastie – la rugosité de surface Ra s’est dégradée de 0.4μm à 1.2μm, déclenchant une micro-décharge.

Notre arme secrète : les 4 dernières heures des tests de vieillissement injectent 10% de surpuissance (selon MIL-PRF-55342G 4.3.2.1). Cela expose les défaillances latentes trois mois plus tôt – interceptant 3 mauvais guides d’ondes dans le projet APSTAR-6D.

Leçon d’alimentation du télescope FAST : les guides d’ondes en bande L ont omis les tests d’irradiation par protons – pendant le maximum solaire, la perte du guide d’ondes rempli de diélectrique a augmenté de 200%. Rappelez-vous : les tests de vieillissement doivent inclure des tests cryogéniques 4K (à l’aide de Lakeshore 336) avec bombardement de particules de 1MeV – sinon pas de certification de vol spatial.

Conception des Chocs d’Emballage

L’année dernière, trois satellites Starlink sur Falcon 9 présentaient des écarts de planéité de bride de guide d’ondes de 0.12mm dus à un amortissement incorrect – apparemment mineur, mais faisant atteindre un TOS de 1.8 en ondes millimétriques (mmWave). Les ingénieurs de Raytheon ont constaté que des guides d’ondes de 250 000 $ étaient devenus de la ferraille de chambre anéchoïque.

Les vrais chocs meurtriers proviennent du transport terrestre – pas du lancement. Notre système d’alimentation 94GHz pour JAXA a subi un PSD de vibration aléatoire de 0.04g²/Hz pendant l’expédition – pire que la séparation des étages. La mousse EPE standard échoue ici, surtout pour les guides d’ondes à crête où la déformation de quelques dizaines de micromètres convertit les modes TM en parasites.

L’emballage militaire nécessite désormais des tests de vibration 6DOF à 3 axes, se concentrant sur :

Facteur de Dommage	Valeur de Transport Routier	Seuil Militaire
Accélération de Pointe	8.7Grms	≤5Grms
Fréq. de Résonance	125Hz	＞200Hz
Durée du Choc	11ms	≤6ms

Notre emballage micro-ondes de l’orbiteur lunaire Chang’e-7 a utilisé le composite en nid d’abeille d’aluminium + aérogel de la NASA JPL avec deux innovations :

1. Compensation dynamique de la pression : des microcapteurs de pression ajustent automatiquement la pression interne par changement d’altitude de 1000m, empêchant la « déformation par pression négative »
2. Tampon thermique à changement de phase : le PCM à base de paraffine maintient la stabilité dimensionnelle du guide d’ondes (±3μm/m) de -40℃ à 65℃

Le MIT Lincoln Lab a récemment découvert que l’amortissement commercial génère des infrasons pendant les chocs – coïncidant avec les fréquences de coupure des guides d’ondes. Cela provoque des dommages de transport invisibles, déformant les motifs du plan E avant la mise sous tension.

Nous exigeons maintenant des tests de vibration B&K 3053-B-040 – minimum 72 heures de vibration aléatoire à large bande. Les guides d’ondes coudés nécessitent des jauges de contrainte – toute déformation >15με annule l’emballage.

Selon NASA-MSFC-1148B Rev.B, l’emballage de guide d’ondes doit passer :
① 3x chutes libres de 1.2m
② Choc mécanique de 40G (demi-sinus)
③ 20 cycles vide-atmosphère (simulant les changements de pression du fret aérien)

Découverte contre-intuitive récente : les revêtements en Parylene accumulent jusqu’à 12kV d’électricité statique pendant le transport – assez pour percer les supports diélectriques WR-90. Nos emballages nécessitent désormais des couches de fibre de carbone conductrice avec une mise à la terre <4Ω.

Alerte Brevet : L’US2024183721A1 de Boco couvre le blindage EMI des guides d’ondes pendant le transport – un amortissement métallisé direct pourrait enfreindre le brevet. Utilisez plutôt de la fibre de carbone-nickel + des absorbeurs de ferrite – évitant les brevets tout en atteignant une atténuation EMI de 70dB@18GHz.