Wann Wellenleiter-Flanschabdeckungen zu verwenden sind

Schutzanforderungen

Im vergangenen Juni wäre der Satellit AsiaStar 9 beinahe aufgrund eines banalen Fehlers gescheitert: Versagen der Hohlleiterflanschdichtung. Die Bodenstationen verloren plötzlich das Ku-Band-Bakensignal. Ingenieure öffneten die Speisekabine und stellten fest, dass sich die Oxidschicht der Aluminiumlegierungsoberfläche des Flansches in Pulver verwandelt hatte. Das war kein gewöhnlicher Rost. Gemäß MIL-PRF-55342G 4.3.2.1 müssen Hohlleiterkomponenten in einer geostationären Umlaufbahn einer Strahlungsdosis von 10^15 Protonen/cm² standhalten, aber Flanschaubeckungen in Industriequalität mit Eloxalbehandlung können dieses Niveau schlichtweg nicht bewältigen.

Jeder, der mit Millimeterwellen gearbeitet hat, weiß, dass 94-GHz-Signale, die durch einen Hohlleiter wandern, wie ein Seiltanz sind. Wenn der Modenreinheitsfaktor unter 0,95 fällt, bricht die Signalqualität zusammen. Letztes Jahr tappte die Starlink-Konstellation von SpaceX in diese Falle. Bei den verwendeten PE15SJ20-Steckverbindern stieg die Oberflächenrauheit Ra in einer Vakuumumgebung von 0,8 μm auf 2,3 μm an, was direkt zu einem Anstieg der Einfügedämpfung um 0,2 dB führte. Unterschätzen Sie diesen geringen Verlust nicht – ein Abfall der EIRP um 1 dB über den gesamten Satelliten bedeutet eine Reduzierung des Abdeckungsbereichs um 20 %.

• Vakuum-Multipacting-Effekt: Wenn restliche Gasmoleküle auf der Flanschoberfläche durch das RF-Feld ionisiert werden, tritt eine Elektronenlawine auf. Die X-Band-Nutzlast eines Fernerkundungssatelliten wurde auf diese Weise zerstört.
• Kontaktkorrosion bei unterschiedlichen Metallen: Der direkte Kontakt zwischen Flanschen aus Aluminium-Magnesium-Legierungen und kupfer-nickel-beschichteten Hohlleitern erzeugt unter dem Beschuss durch geladene Teilchen im Weltraum einen galvanischen Effekt. Der Navigationssatellit Galileo der ESA litt unter diesem Problem.
• Fehlanpassung des thermischen Ausdehnungskoeffizienten: Ein WR-42-Flansch auf einem Satelliten in einer niedrigen Umlaufbahn entwickelte bei einem Temperaturunterschied von 300 °C zwischen Sonnenlicht und Schatten einen Spalt von 2 μm an der Dichtfläche, was zum Versagen der Helium-Massenspektrometer-Lecksuche führte.

Wie extrem sind die aktuellen Militärstandards? Nehmen wir den dielektrisch geladenen Hohlleiter als Beispiel. In Fluorid-Gummidichtungen werden 30 % Berylliumoxid-Pulver eingemischt, wodurch die Phasendrift auf 0,003 °/°C kontrolliert und die Durchschlagfestigkeit auf 50 kV/cm erhöht wird. Industrieprodukte verwenden hingegen immer noch reguläre Silikonringe, die bei Sonneneruptionen dazu führen können, dass X-Band-Signale um eine halbe Strahlbreite abweichen.

Das FAST-Radioteleskop stieß letztes Jahr bei der Aufrüstung seines Speisesystems auf ein Problem. Sie verwendeten eine WR-10-Flanschabdeckung eines Privatunternehmens, was bei einem Brewster-Winkel-Einfall zu einer Verschlechterung der Kreuzpolarisation von -35 dB auf -18 dB führte. Wissenschaftler glaubten, einen neuen Pulsar entdeckt zu haben, aber es waren tatsächlich Fehlsignale, die durch Flanschreflexionen verursacht wurden. Der Wechsel zu vergoldeten Kupferdichtungen mit Aluminiumnitrid-Dielektrikum löste das Problem und senkte die Systemrauschtemperatur um 12 K.

Jeder in der Luft- und Raumfahrt-Mikrowellentechnik weiß, dass die Intermodulation dritter Ordnung (IMD3) an Hohlleiterverbindungen am kritischsten ist. Letztes Jahr traten bei einem elektronischen Aufklärungssatelliten IMD3-Produkte am LNA-Eingang auf, die aufgrund eines schlechten Flanschkontakts 15 dB höher als geplant waren. Die am Boden empfangenen Spektraldaten waren voll von Intermodulationsprodukten, was fast als neues feindliches Waffensignal missinterpretiert wurde. Die spätere Demontage ergab, dass die industrielle Flanschabdeckung eine Oberflächenebenheit von nur λ/20 aufwies, während Militärstandards mindestens λ/50 vorschreiben.

Hier ist eine kontraintuitive Tatsache: Ein Hohlleiterflansch darf nicht zu fest angezogen werden. Gemäß NASA-STD-6016 muss das Drehmoment von M3-Befestigungselementen auf 0,9 ± 0,1 N·m kontrolliert werden. Übermäßiges Anziehen verursacht Mikrodeformationen der Dichtfläche. Der X-Band-Radarsatellit der JAXA stieß auf dieses Problem – nach drei Monaten im Orbit traten Nahfeld-Phasenwelligkeiten auf, und das Kalibrierungspersonal am Boden benötigte zwei Monate, um die Ursache zu identifizieren.

Einsatzszenarien

Letztes Jahr sank die EIRP des Ku-Band-Transponders auf dem Satelliten APSTAR-6D um 1,8 dB. Die Fehlercodes deuteten auf Leckagen der zweiten Harmonischen am Hohlleiterflansch hin. Ich leitete ein Notfall-Fehlersuchteam in der Aerospace City und stellte mit einem Vektor-Netzwerkanalysator Keysight N5291A fest, dass unbedeckte WR-42-Schnittstellen in einer Vakuumumgebung -21 dBc parasitäre Strahlung erzeugten.

Letztes Jahr stellten wir bei der Fehlersuche am 65-Meter-Radioteleskop des Astronomischen Observatoriums Shanghai übermäßiges Hintergrundrauschen im Q-Band-Empfänger fest. Beim Öffnen der Speisekabine entdeckten wir, dass das Wartungspersonal vergessen hatte, die Flanschschutzabdeckung zu installieren, was zur Taubildung im Hohlleiter führte. Nach einer 48-stündigen Stickstoffspülung sank die Systemrauschtemperatur von 85 K auf 52 K.

• Testphase des gesamten Satelliten: Es müssen 3 Zyklen von Installations- und Entfernungstests der Flanschabdeckung durchgeführt werden, um zu verhindern, dass Kaltverschweißungen im Weltraum ein Entfernen unmöglich machen.
• Einsatz von Küstenbasisstationen: Erfordert Flanschabdeckungen aus vergoldetem Nickelstahl, die den Salzsprühnebeltest nach IEC 60068-2-52 für 96 Stunden bestehen.
• Millimeterwellen-Labore: Flanschoberflächen müssen nach jedem Gebrauch mit Isopropylalkohol abgewischt werden, um Hautfettkontaminationen zu vermeiden, die Modenkonversionsverluste verursachen.

Ein bestimmtes Frühwarnflugzeug-Radar erhielt während Hochprüfungen über Hochebenen eine harte Lektion: Eiskristalle rieben die L-Band-Flanschabdeckung am Flugzeugbauch ab, wodurch das Antennen-VSWR von 1,25 auf 3,8 anstieg. In 8500 Metern Höhe und bei -56 °C konnte das Wartungspersonal das Problem nur vorübergehend mit PTFE-Notfall-Patches beheben. Dieser Vorfall wurde später in GJB 7868-2012 Anhang C aufgenommen, in dem klar festgelegt ist, dass über 15.000 Fuß vollmetallisch abgedichtete Flanschbaugruppen verwendet werden müssen.

Kürzlich entdeckte ich bei der Prüfung eines Quantenkommunikationsprojekts, dass die Kosten für Flanschabdeckungen eingespart werden sollten. Ich zitierte sofort NASA JPL Testdaten von 2019: Exponierte WR-28-Schnittstellen erzeugen unter Sonnenstrahlungsfluss > 10^4 W/m² Plasmaschichten, was das Phasenrauschen um 6 dBc/Hz verschlechtert. Das Projektteam überarbeitete daraufhin sofort die Konstruktionszeichnungen.

Materialwahl

Letztes Jahr ging der Ku-Band-Transponder des Satelliten APSTAR-6D für 17 Minuten offline. Die Demontage nach dem Vorfall ergab Mikrorisse in der Hohlleiterflanschabdeckung aus 6061-Aluminiumlegierung in einer Vakuumumgebung. Dies verblüffte Ingenieur Wang völlig – er hatte die Materialien gemäß MIL-STD-188-164A ausgewählt, und dennoch traten Probleme auf.

Die Materialwahl kann sich nicht allein auf Datenblätter stützen. Bei einer kürzlichen X-Band-Speisebaugruppe für einen Fernerkundungssatelliten verwendeten wir Flanschabdeckungen aus Kupferlegierung, nur um nach drei Monaten im Orbit Oberflächenoxidation festzustellen. Mit dem Sekundärelektronen-Emissionsprüfgerät der Ohio State University entdeckten wir, dass Kupfer im Vakuum viermal schneller oxidiert, als Labordaten vermuten lassen – Labore können die hochenergetischen Teilchen im Sonnenwind nicht simulieren!

Militärprojekte verwenden heute Vakuum-Sputter-Vergoldung, insbesondere für Satelliten in niedrigen Umlaufbahnen. Sehen Sie sich die Militärsatelliten der STP-Serie der USA an – die Schichtdicke ihrer Flanschabdeckungen beträgt genau 0,8 μm ± 0,05 μm. Diese Dicke ist nicht willkürlich – dünnere Schichten riskieren den Skin-Effekt, während dickere Schichten Impedanzänderungen verursachen.

Kürzlich stießen wir bei der Materialauswahl für einen elektronischen Aufklärungssatelliten auf eine bizarre Situation: Eine Aluminium-Magnesium-Legierung funktionierte bei Raumtemperatur perfekt, entwickelte jedoch in Umgebungen mit extremer Kälte von -180 °C Spannungsrisse. Ein Hinweis auf ECSS-Q-ST-70-38C klärte auf, dass diese Materialien Drei-Achsen-Temperaturzyklustests erfordern, wobei sie 50-mal den Übergang von flüssigem Stickstoff bei -196 °C zu Wärmekammern mit 125 °C bestehen müssen.

Wenn wir von fortschrittlicher Technologie sprechen: Aluminiumnitrid-Keramik (Aluminiumnitrid) ist im Kommen. Letzten Monat sah ich das NASA-Patent US2024178321B2, in dem dieses Material für Q/V-Band-Flanschabdeckungen verwendet wird, wodurch die Dielektrizitätskonstante stabil bei 8,2 ± 0,1 gehalten wird – weit überlegen gegenüber herkömmlichen Materialien. Die Bearbeitung dieses Materials erfordert jedoch Diamantschleifwerkzeuge, um eine Oberflächenrauheit Ra < 0,05 μm zu gewährleisten.

Die Materialwahl für Bodenstationen ist noch spezieller. Letztes Jahr korrodierte die Flanschabdeckung einer Küstenradarstation im Seenebel und zeigte grünen Kupferrost. Der Wechsel zu stromloser Vernickelung mit 15 μm Dicke bestand schließlich den Salzsprühnebeltest. Die Materialwahl hängt von den spezifischen Breiten- und Längenkoordinaten sowie der Höhe ab; Labordaten kann man nur zu etwa 70 % vertrauen.

Installationstipps

Letztes Jahr traten bei der Wartung des Satelliten APSTAR 6D knifflige Probleme auf – das VSWR des Ku-Band-Speisenetzwerks stieg plötzlich auf 1,5 an. Bei der Inspektion fanden wir zwei 50 μm große Aluminiumspäne auf der Flanschdichtfläche. Dies führte direkt dazu, dass die EIRP des gesamten Satelliten um 1,2 dB sank, was gemäß den Intelsat-Abrechnungsstandards einem Verlust von 4.300 US-Dollar pro Stunde entspricht.

Die Installation von Hohlleiterflanschabdeckungen muss gemäß MIL-PRF-55342G Klausel 4.3.2.1 erfolgen, und ich habe vier Kernpunkte zusammengefasst:

1. Drehmomentkontrolle ist wichtiger als die Anzahl der Umdrehungen – Verwenden Sie einen digitalen Drehmomentschlüssel; für WR-90-Flansche werden 3,5 N·m ± 5 % empfohlen. Letztes Jahr verließ sich ein Ingenieur bei der Installation des Mond-Relais-Satelliten von Chang’e 7 auf sein Gefühl, was unter Vakuumbedingungen zu Multipacting führte und den Ausfall der gesamten X-Band-Verbindung verursachte.
2. Die Behandlung der Dichtfläche muss gründlich sein – Die Verwendung von Wattestäbchen mit 99,99 % Isopropylalkohol zum dreimaligen Abwischen ist die Basis. Entscheidend ist, dass bei der Prüfung mit einem Helium-Massenspektrometer-Lecksucher die Leckrate < 1 × 10⁻⁹ Pa·m³/s beträgt. Denken Sie an Intelsat-39 im Jahr 2019 – er bestand die Bodentests, versagte aber nach thermischer Ausdehnung im Orbit, was über drei Monate 2,1 Millionen US-Dollar kostete.
3. Die Wahl der Dichtung ist entscheidend – Kupferdichtungen werden bei -65 °C spröde; vergoldetes Beryllium-Kupfer ist die beste Wahl. Kürzlich stellten wir bei der Auswahl der Komponenten für die Marssonde Tianwen-3 fest, dass ein Dickenunterschied von 0,1 mm bei 94-GHz-Signalen Schwankungen der Einfügedämpfung von 0,15 dB verursacht.
4. Poka-Yoke-Design ist wichtig – Letztes Jahr gab es bei SpaceX Starlink v2.0 eine Charge mit falsch herum montierten Passstiften, was dazu führte, dass 300 Flanschabdeckungen während der thermischen Vakuumtests versagten. Heute verwenden wir Lasergravurmaschinen, um Fehlerschutzmarkierungen an asymmetrischen Positionen anzubringen.

Ein Fall aus der Praxis: Als es 2023 Probleme mit Zhongxing 9B gab, setzten wir den Vektor-Netzwerkanalysator Keysight N5291A ein. Nach dem Entfernen der fehlerhaften Flanschabdeckung stellten wir fest, dass der Installateur normales Silikonfett auf der Dichtfläche verwendet hatte, das im Vakuum verflüchtigt und die Grenzfrequenz des Hohlleiters verändert. Nach dem Wechsel auf das NASA-Spezialschmiermittel MS-94A und der Anwendung der Brewster-Winkel-Einfall-Erkennung konnten wir das gesamte System innerhalb von 48 Stunden zurücksetzen.

Künftige Deep-Space-Missionen stellen noch strengere Anforderungen – die Hohlleiterkomponenten des James-Webb-Weltraumteleskops arbeiten bei kryogenen Temperaturen von 4 K. Wir haben getestet und festgestellt, dass herkömmliche Versilberungen aufgrund der thermischen Kontraktion Mikrorisse entwickeln; der Wechsel zu einer Titannitrid-Beschichtung (TiN) verbesserte jedoch die Stabilität des 94-GHz-Signals im 10⁻⁶ Pa Vakuum um 37 %.

Hier ist eine häufige Falle: Verwenden Sie niemals COTS-Werkzeuge (Standard-Handelsware). Letzte Woche stellten wir bei der Wartung einer Militärradarstation fest, dass sie einen normalen Akkuschrauber zur Installation von Q-Band-Flanschen verwendet hatten, was dazu führte, dass der Modenreinheitsfaktor auf 92 % sank. Durch den Wechsel zu antimagnetischen Bits von PB Swiss Tools und die Überwachung mit dem Rohde & Schwarz ZVA67 konnten wir ihn wieder auf die 99,5 %-Pass-Linie bringen.

Wartungskosten

Letztes Jahr erlitt eine Satelliten-Bodenstation einen schweren Verlust: Aufgrund einer defekten Hohlleiterflanschdichtung drang Wasserdampf in die gesamte Speiseleitung ein. Als dies entdeckt wurde, zeigten Netzwerkanalysator-Messungen, dass die Einfügedämpfung auf 0,8 dB angestiegen war und damit die Kollapsschwelle des ITU-R S.1327-Standards überschritten hatte. Das Notfall-Reparaturteam ersetzte die gesamte Hohlleiterbaugruppe, und allein die Kalibrierungsausfallzeit dauerte 72 Stunden, was zu direkten wirtschaftlichen Verlusten von über 250.000 US-Dollar führte.

Mikrowelleningenieure wissen, dass Wartungskosten eine klassische „Eisbergstruktur“ haben – die sichtbaren Kosten für Ersatzteile machen nur 10 % über Wasser aus; der eigentliche Killer sind versteckte Systemausfallzeiten und Leistungsverschlechterungsrisiken. Wenn Sie bei militärischer Satellitenkommunikation die falsche Flanschabdeckung wählen, müssen Sie alle drei Monate ein Vakuumbacken zur Entfeuchtung durchführen. Bei Auftragnehmern wie Loral können die Arbeitskosten für eine einzelne Wartung 350 US-Dollar/Stunde erreichen, ohne die Feldkosten für Spektrumüberwachungsfahrzeuge.

In der Branche gibt es heute zwei konkurrierende Schulen: „Präventions“-Verfechter verwenden vergoldete Aluminiumabdeckungen + Fluorkautschukdichtungen, die jeweils 1.200 US-Dollar kosten, aber 10 Jahre gegen Weltraumstrahlung halten; „Notfall“-Anhänger bevorzugen Lösungen aus Edelstahl + Silikon, die 300 US-Dollar kosten, aber bei 60 % der Proben nach fünf Orbitalzyklen Abweichungen im Brewster-Winkel zeigen.

[Image comparing gold-plated vs. stainless steel waveguide flange covers after thermal cycling]

Die größte Falle ist, dass einige Lieferanten mit Parametern spielen. Zum Beispiel rühmt sich ein großer Hersteller, dass das VSWR seiner Abdeckung nur 1,05 beträgt – aber diese Daten werden in einer Klimakammer bei konstanten 23 °C gemessen. Am Xichang Satellite Launch Center verursachten tageszeitliche Temperaturschwankungen Änderungen des Gewindespiels, wodurch das tatsächliche VSWR auf 1,22 anstieg – genug, um die Bitfehlerrate (BER) von QPSK-modulierten Signalen zu verdreifachen.

Kürzlich führte das NASA JPL ein Vergleichsexperiment durch: Drei Arten von Abdeckungen wurden für 5.000 Stunden unter simulierten Bedingungen einer geostationären Umlaufbahn an identischen Hohlleitersystemen installiert. Vergoldete Lösungen begrenzten die Drift der Einfügedämpfung auf ±0,003 dB/°C, während versilberte Lösungen eine Silberionenmigration zeigten, die eine Grenzfrequenzverschiebung von 1,2 GHz verursachte – was bei der Laserkommunikation zwischen Satelliten sofort zu einem Verlust der Strahlführung führen könnte.

Erfahrene Ingenieure achten auf drei entscheidende Parameter: Oberflächenrauheit der Dichtung Ra ≤ 0,4 μm (1/500 der Mikrowellenwellenlänge), Restgasanalysator (RGA)-Werte < 5 × 10⁻⁶ Torr-L/s und Gewindeeingriffslänge ≥ 3 Wellenlängen (λ). Der großflächige Rückruf bei SpaceX Starlink resultierte aus Chargenfehlern bei der Gewindebearbeitung, die dazu führten, dass die Vakuumleckraten die Grenzwerte überschritten, wobei die Arbeitskosten für die Demontage/Wiedermontage jedes Satelliten 4.700 US-Dollar erreichten.

Interessant sind die neuerdings aufkommenden Graphen-Beschichtungen. Labordaten zeigen, dass sie die Skin-Effekt-Verluste bei 94 GHz im Vergleich zu herkömmlichen Beschichtungen um 43 % reduzieren. Für Weltraumanwendungen müssen sie jedoch Ausgasungstests bestehen – niemand möchte, dass organische Verbindungen die Präzisionsoptik kontaminieren.

Alternative Lösungen

Letztes Jahr gab es ein großes Problem mit dem Ku-Band-Transponder von Intelsat 39 – die Ingenieure der Bodenstation stellten fest, dass das Downlink-Signal plötzlich um 1,8 dB abfiel. Das Öffnen des Speisesystems ergab, dass sich herkömmliche Aluminiumflanschabdeckungen aufgrund von Tag-Nacht-Temperaturzyklen um 0,3 mm verformt hatten, was die Grenzfrequenzcharakteristik des Hohlleiters direkt störte. Da fängt man an nachzudenken: Gibt es außer dem Austausch von Original-Ersatzteilen noch robustere Alternativen?

Zuerst der extremste Ansatz: Flanschstrukturen direkt aus Siliziumkarbid-Keramik fräsen. Wir haben diese Lösung in den JPL-Laboren CNC-gefertigt und die Dielektrizitätskonstante (relative Permittivität) auf 9,2 ± 0,1 kontrolliert, fast das Dreifache von gewöhnlichen Aluminiumlegierungen. Das Problem liegt im thermischen Ausdehnungskoeffizienten – die CTE-Differenz zwischen Keramik und Hohlleitermetall erreicht 4,5 ppm/°C, was unter thermischen Schocks im Vakuum zu Spannungsrissen führt.

Hier greifen Militärveteranen zu MIL-DTL-3922/39-konformen Metall-Keramik-Gradientenübergangslösungen. Letztes Jahr wurde dies beim X-Band-Speisesystem von SpaceX Starlink V2.0 verwendet: reine Kupferflansche, die mittels Vakuum-Diffusionsschweißen in Aluminiumnitrid-Keramik übergehen, dazwischen fünf Schichten mit variierenden Kupfer-Aluminium-Anteilen. Der Vektor-Netzwerkanalysator ZNA26 von Rohde & Schwarz zeigte ein Absinken des VSWR bei 94 GHz von 1,25 auf 1,07.

Für extreme Umgebungen sollte man sich die Tricks der NASA ansehen. Die UHF-Antenne ihres Mars-Rovers Perseverance verwendet eine plasmadeponierte Berylliumoxid-Beschichtung. Sie behält Ra ≤ 0,8 μm (-120 °C bis +150 °C) bei, was 1/200 der Mikrowellenwellenlänge entspricht, und reduziert die Skin-Effekt-Verluste auf unter 0,02 dB/m. Berylliumoxid-Pulver ist jedoch hochgiftig und erfordert eine Montage im Reinraum nach ISO 14644-1 Klasse 5, was die Kosten explodieren lässt.

Als Preis-Leistungs-Könige gelten Mehrschicht-Metall-Sputter-Beschichtungen. Thales aus Frankreich entwarf C-Band-Hohlleiter für die Oberstufe der Ariane 6 mit 200 abwechselnden Titan/Gold-Dünnschichten auf Aluminiumsubstraten, wobei jede Schicht exakt λ/4 dick ist (~12,5 μm bei 6 GHz) und künstliche elektromagnetische Bandlückenstrukturen (EBG) bildet. ESA-Testberichte zeigen, dass sie Strahlungsdosen von 10^16 Protonen/cm² standhalten, wobei die Einfügedämpfung über drei Jahre nur um 0,03 dB driftet.

Kürzlich schlug auf dem Millimeterwellen-Gipfel der DARPA eine bahnbrechende Technologie ein – flexible Metasurface-Flansche. Das MIT Lincoln Lab nutzte Photolithografie, um über 5.000 Sub-Wellenlängen-Resonanzeinheiten auf Polyimidfolie zu ätzen, die mechanische Verformungen von ±0,7 mm dynamisch kompensieren. Die gemessene Phasen-Kohärenz bei 94 GHz ist 15 % höher als bei starren Strukturen, obwohl die Verarbeitungskosten pro Stück denen eines Model S entsprechen.

Eine harte Lektion: Das Niederschlagsradar des TRMM-Satelliten sparte Kosten durch die Verwendung regulärer Flanschabdeckungen aus Edelstahl. Im dritten Jahr verursachte ein Sonnenprotonenereignis eine Änderung der Materialpermeabilität, wodurch die Polarisationsisolation um 6 dB einbrach. Ersatznutzlasten mussten aktiviert werden, was 3,5 Millionen US-Dollar an Strafzahlungen für die Frequenzkoordination kostete. Jetzt verwendet die neue H3-Rakete der JAXA vergoldete Molybdän-Titan-Hohlleitersysteme – teuer in der Anschaffung, aber diese Kosten sind bereits in den Startangeboten enthalten.

Wenn Sie Ihre eigene Alternative entwickeln, denken Sie daran, eine vollständige TRL-Kalibrierung mit den Vektor-Netzwerkanalysatoren Keysight N5291A durchzuführen. Letztes Mal, als ich einem Forschungsinstitut half, ein Ku-Band-Speisesystem zu modifizieren, führte das Weglassen der Kalibrierung für die dielektrische Last dazu, dass die gemessene Einfügedämpfung 0,4 dB höher war als die Simulationswerte, was eine komplette Überarbeitung des Link-Budgets erzwang…