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L’importanza del filtraggio passa-basso
L’anno scorso abbiamo appena terminato di gestire il guasto VSWR (anomalia del rapporto d’onda stazionaria di tensione) del satellite Zhongxing 9B. Il chip dell’amplificatore a basso rumore in GaAs bruciato del ricevitore della stazione di terra è ancora in laboratorio. In quel momento, l’EIRP (potenza irradiata isotropa equivalente) dell’intero satellite è crollata di 2,7 dB, innescando direttamente la sanzione per l’occupazione dello spettro ai sensi della norma FCC 47 CFR §25.273, e 8 mesi di canoni di locazione sono andati in fumo.
Il filtro passa-basso in guida d’onda, in parole povere, è il vigile urbano del mondo delle microonde. Permette ai segnali a bassa frequenza “rispettosi della legge” come la banda C (4-8 GHz) di passare, bloccando i segnali ad alta frequenza “veloci” sopra la banda Ku (12-18 GHz). Ma c’è un dettaglio diabolico: i filtri coassiali di grado industriale si trasformano in “setacci” in ambienti sottovuoto — l’ingegnere Zhao della Quinta Accademia Aerospaziale ha condotto misurazioni effettive dimostrando che un certo connettore domestico PE15SJ20 a 10^-6 Torr di vuoto ha visto la sua reiezione fuori banda degradare dai nominali 60 dB a 37 dB.
| Metriche chiave | Guida d’onda di grado militare | Coassiale industriale | Soglia di collasso |
|---|---|---|---|
| Perdita di inserzione nel vuoto | 0,08 dB @94 GHz | 0,41 dB @94 GHz | >0,3 dB innesca errori di bit |
| Intermodulazione multi-portante | -85 dBc | -72 dBc | >-75 dBc blocca i canali |
| Stabilità di fase | ±0,5° (-55~+125℃) | ±8° (-55~+125℃) | >±3° causa offset del raggio |
Chiunque lavori nelle comunicazioni satellitari sa che il rumore di fase (Phase Noise) è la linfa vitale. L’anno scorso, il satellite radar Sentinel-1B dell’ESA ha avuto problemi a causa del filtro in guida d’onda di un fornitore terzo: il lotto presentava una deriva della frequenza di taglio (Cutoff Frequency) del modo TE10 dello 0,3%, causando striature periodiche nelle immagini SAR (Radar ad apertura sintetica) in banda X, portando l’Agenzia Meteorologica Europea a rifiutare categoricamente i dati.
- Lo spessore del rivestimento sottovuoto deve essere controllato entro 1,27 μm ±5%, equivalente a 1/20 della lunghezza d’onda a 94 GHz (profondità di pelle calcolata).
- La planarità della flangia deve essere <λ/100; utilizzando il calibro Mitutoyo MDE-C12, le parti con planarità superiore a 0,8 μm vengono scartate.
- La brasatura a bassa temperatura richiede saldatura In-Sn-Ag, con un punto di fusione di 120 ℃, 60 ℃ in meno rispetto alla normale saldatura (per prevenire l’ossidazione del rivestimento d’argento).
Ora, la sezione 4.3.2.1 della norma MIL-PRF-55342G stabilisce chiaramente: Tutti i componenti in guida d’onda spaziali devono superare i test di irradiazione protonica, con una dose di 10^15 p/cm² (equivalente a 7 anni di radiazioni in orbita geosincrona). L’anno scorso, durante i test a tre temperature (da -196 ℃ in azoto liquido a +200 ℃ in forno) su guide d’onda WR-42, abbiamo scoperto che l’ellitticità (Ellipticity) in un lotto superava 0,5 μm, causando direttamente un aumento dei modi spuri TM01 (Spurious Mode).
Parlando di tecnologia d’avanguardia, il brevetto NASA JPL US2024178321B2 depositato l’anno scorso è interessante: hanno creato strutture corrugate su scala nanometrica (Corrugated Surface) sulle pareti interne della guida d’onda, aumentando la velocità di attenuazione (Roll-off Rate) della banda di arresto di 18 dB/ottava. Tuttavia, la produzione di massa è difficile e richiede l’incisione laser a femtosecondi, che impiega un’ora per processare solo 15 cm di guida d’onda.
Recentemente, mentre lavoravamo sulla rete di alimentazione (Feed Network) di Beidou-3, abbiamo scoperto un fenomeno controintuitivo: i dati sulla perdita di inserzione misurati dal Keysight N5291A erano inferiori di 0,07 dB rispetto ai valori teorici. Successivamente, abbiamo scoperto che il raggio di curvatura del gomito della guida d’onda (Waveguide Bend) non era progettato a λg/4, causando una perdita per conversione di modo (Mode Conversion Loss). Dopo essere tornati a un raggio di λg/3,8, i dati misurati si sono immediatamente allineati con i risultati della simulazione HFSS.
Principi di purificazione del segnale
L’anno scorso, il satellite APSTAR-6D ha quasi causato un grosso pasticcio: la metrica di perdita LO di un’antenna phased-array superava il limite di 3,6 dB, causando direttamente un picco del tasso di errore bit dei dati di telerilevamento a 10⁻³. Quando abbiamo effettuato una scansione delle frequenze con l’analizzatore di rete Keysight N5291A, è apparso un picco improvviso a 23,8 GHz, simile a una fibrillazione ventricolare su un ECG. Questo ci ha costretti a consultare le procedure di test MIL-STD-188-164A durante la notte, rivelando che l’accoppiamento di modi di ordine superiore (High-order Mode Coupling) all’interno del filtro in guida d’onda era il colpevole.
Il segreto principale dei filtri passa-basso in guida d’onda risiede nella struttura a cresta rastremata (tapered ridge). Come l’installazione di dossi su un’autostrada, quando le onde elettromagnetiche passano attraverso la cavità della guida d’onda argentata larga 7,3 mm, incontrano creste metalliche a intervalli specifici. Queste creste aumentano gradualmente in altezza da 0,5 mm a 1,2 mm, progettate specificamente per intercettare il rumore ad alta frequenza. I dati dei test mostrano che a 94 GHz, la pendenza di taglio (Cut-off Slope) della struttura a cresta raggiunge i 120 dB/ottava, sei volte meglio dei comuni filtri coassiali.
| Tipo di interferenza | Gestione convenzionale | Soluzione in guida d’onda | Soglia di collasso |
|---|---|---|---|
| Interferenza del canale adiacente | -30 dBc | -58 dBc | >-45 dBc perdita di aggancio |
| Rumore di fase | 1° RMS | 0,15° RMS | >0,3° distorsione del raggio |
| Soppressione delle armoniche | -25 dB | -67 dB | >-40 dB errore di bit |
Il mese scorso, affrontando il problema dello spostamento Doppler del satellite Eutelsat Quantum, il controllo del ripple del ritardo di gruppo (Group Delay Ripple) del filtro in guida d’onda ha salvato la situazione. Quando il satellite corre a 7,8 km/s, i tradizionali filtri dielettrici producono un jitter di ritardo di ±5 ns, mentre le strutture in guida d’onda lo hanno mantenuto a ±0,3 ns. Questa differenza è simile a pulire il vetro con un ago rispetto a uno straccio: la prima conserva un margine Eb/N0 di 2 dB nella modulazione 256QAM.
- Lo spessore del rivestimento sottovuoto deve essere controllato a 1,2 ± 0,05 μm per prevenire perdite per effetto pelle indotte dalla rugosità superficiale.
- La planarità della flangia deve essere lucidata a λ/20 (0,016 mm per 94 GHz), cinque volte più sottile di un capello.
- Il precarico delle molle di compensazione della temperatura deve essere impostato a 23 N·m, compensando esattamente il coefficiente di espansione termica della lega di titanio.
L’aspetto più impressionante è il processo di elettrolucidatura (Electropolishing) per le pareti interne della guida d’onda. Facendo riferimento al rapporto di test della NASA JPL, quando la rugosità superficiale Ra scende da 0,8 μm a 0,05 μm, la perdita di trasmissione a 94 GHz precipita da 0,15 dB/m a 0,03 dB/m. Questa tecnica crea una finitura a specchio su scala nanometrica sulle pareti interne, lasciando che le onde elettromagnetiche scivolino senza intoppi.
L’anno scorso, durante l’aggiornamento di FY-4, il filtro in guida d’onda ha resistito all’impatto della radiazione protonica (Proton Radiation). Sotto una dose di 10¹⁵ protoni/cm², i normali materiali dielettrici avrebbero fallito, ma la combinazione di placcatura in argento e base in acciaio inossidabile ha mantenuto le variazioni della perdita di inserzione entro ±0,02 dB. Questa prestazione ha reso invidiosi i team vicini che utilizzavano filtri ceramici — hanno speso altri 220.000 dollari solo in rivestimenti resistenti alle radiazioni.
Dettagli sui parametri di progettazione
L’anno scorso, la sonda Juno della NASA per Giove ha quasi avuto problemi con i parametri della guida d’onda: le stazioni della rete dello spazio profondo hanno rilevato un improvviso picco VSWR a 1,8 nella banda a 433 MHz, innescando lo spegnimento protettivo del transponder in banda X. Il problema risiedeva nell’insufficiente margine di progettazione per la frequenza di taglio (Cut-off Frequency) del filtro passa-basso in guida d’onda; gli elettroni ad alta energia nella magnetosfera di Giove hanno causato effetti di moltiplicazione elettronica secondaria (Multipacting) nella finestra dielettrica.
La frequenza di taglio è il vero tallone d’Achille. Quando si progettano carichi utili satellitari, secondo la sezione 4.3.2 della norma MIL-STD-188-164A, la frequenza di taglio teorica deve superare il limite superiore della banda operativa di almeno il 15%. Ad esempio, il carico utile in banda Ka di Zhongxing-16 opera a 28 GHz, quindi il progetto della guida d’onda deve raggiungere un punto di taglio a 32,2 GHz. Tuttavia, nella pratica esistono due insidie:
- Le tolleranze meccaniche delle flange (Flange) possono causare una deriva della frequenza di taglio effettiva di ±300 MHz.
- Per ogni 50 ℃ di variazione di temperatura, le differenze del coefficiente di espansione termica (CTE Mismatch) causano uno spostamento del punto di taglio dello 0,05%.
| Parametro | Standard Militare | Misurazioni di Grado Industriale |
|---|---|---|
| Capacità di potenza @ Onda continua | 200 W (25 ℃) | 83 W (ambiente sottovuoto) |
| Rugosità superficiale | Ra ≤ 0,4 μm | Ra = 1,2 μm (causando un aumento del 37% della perdita di inserzione) |
L’anno scorso, i satelliti Starlink v2.0 di SpaceX hanno sofferto di un trattamento superficiale scadente. Le loro guide d’onda in lega di alluminio 6061-T6, a causa dell’erosione dell’ossigeno atomico (Atomic Oxygen) in orbita, hanno visto la rugosità superficiale deteriorarsi da 0,8 μm a 3,5 μm, trasformando la perdita di inserzione del segnale a 30 GHz (Insertion Loss) da 0,15 dB/m a 0,9 dB/m. Questo equivale a consumare il 20% della potenza di uscita dell’amplificatore — spaventoso, non è vero?
La coerenza di fase (Phase Consistency) è ancora più misteriosa. Nei radar phased-array, la variazione del ritardo di gruppo (Group Delay Variation) attraverso guide d’onda a 8 canali deve essere controllata entro 5 ps. Il nostro laboratorio ha testato tre prodotti sul mercato utilizzando analizzatori di rete Keysight N5227B:
- La guida d’onda in rame argentato di Eravant ha mostrato un jitter di fase di ±3° nella banda 24-26 GHz.
- La guida d’onda in acciaio inossidabile di Pasternack ha mostrato una deriva di fase di 0,7° per ogni aumento di temperatura di 10 ℃.
- Le guide d’onda placcate in oro a standard militare con finestre dielettriche in nitruro di alluminio hanno mantenuto una stabilità di fase di ±0,5° a tutte le temperature.
In sostanza, la progettazione dei parametri della guida d’onda è una battaglia contro le leggi fisiche. Prendiamo le guide d’onda utilizzate nella sonda per Giove della NASA JPL: richiedono uno strato d’oro di 30 μm (Gold Plating) sulle pareti interne e un trattamento di deposizione chimica da vapore assistita da plasma (PCVD) per resistere a sbalzi di temperatura di 400 °C e a radiazioni protoniche di 10^15/cm². Durante i test a terra, il solo processo di rivestimento ha richiesto 17 iterazioni…
Ecco un consiglio pratico: non fidarti mai dei valori del fattore Q (Quality Factor) dei software di simulazione. Durante la progettazione di filtri spaziali, l’HFSS ha calcolato un valore Q teorico di 8000, ma le misurazioni effettive in ambiente sottovuoto hanno mostrato solo 4200. In seguito abbiamo scoperto che la perdita per conversione di modo (Mode Conversion Loss) nei gomiti ad angolo retto della guida d’onda (Right-Angle Bend) era stata sottostimata — questo consuma il 15% della potenza nelle bande delle onde millimetriche, degradando direttamente la reiezione fuori banda (Out-of-Band Rejection) di 6 dB.
Soppressione delle interferenze nella pratica
L’anno scorso, l’EIRP del satellite Zhongxing 9B è improvvisamente scesa di 2,3 dB durante la commutazione multi-raggio, e lo spettro catturato dalla stazione di terra sembrava masticato — in seguito si è scoperto che il modo TM₀₁ (Modo Magnetico Trasversale) nel filtro in guida d’onda in banda Ku si è ribellato in un ambiente sottovuoto. In quel momento, abbiamo preso l’analizzatore di spettro R&S FSW43 e rilevato bande passanti spurie che filtravano selvaggiamente a 23,5 GHz all’uscita del trasmettitore. Ciò ha fatto crollare direttamente il rapporto segnale-rumore dei transponder adiacenti a 4,7 dB, superando di nove volte il limite di ±0,5 dB consentito dallo standard ITU-R S.1327.
[Documento dal campo]
L’interferenza riscontrata dal satellite APSTAR 6D durante il transito solare dell’anno scorso è stata ancora più surreale: la radiazione solare ha causato un picco della εr (costante dielettrica) del rivestimento in ossido di alluminio sulla parete interna della guida d’onda da 9,8 a 11,2, causando una deriva della frequenza di taglio di 300 MHz. In quel momento, utilizzando l’analizzatore di rete Keysight N5291A per la calibrazione TRL, la perdita di inserzione è passata improvvisamente da 0,18 dB/m a 0,47 dB/m a 94 GHz, riducendo la capacità di comunicazione in banda Q/V del 37%.
| Tipo di fonte di interferenza | Soluzione di grado militare | Difetti nelle soluzioni di grado industriale |
|---|---|---|
| Accoppiamento di modi di ordine superiore | Design della transizione con parete corrugata | I gomiti ad angolo retto causano la conversione di modo |
| Penetrazione dell’onda superficiale | Struttura a bandgap elettromagnetico EBG | Perdita ordinaria della flangia choke |
| Seconda armonica | Caricamento di un mezzo non lineare | Ordine del filtro insufficiente |
Chiunque lavori sui sistemi satellitari sa che l’effetto vuoto + multipacting è il vero nemico. Il radar Sentinel-1 dell’ESA ne è stato vittima: le valanghe di elettroni all’interno della guida d’onda hanno bruciato permanentemente un impulso da 20 kW in un’ammaccatura. La nostra soluzione infallibile ora è:
- Rivestimento con nitruro di titanio (TiN) mediante sputtering magnetronico, riducendo la rugosità superficiale a Ra 0,05 μm
- Interramento di trappole di conversione di modo nei gomiti, che possono assorbire il 98% dei modi spuri secondo i test
- Applicazione di saldatura eutettica oro-stagno (Au80Sn20) alle giunzioni delle flange, mantenendo il tasso di perdita stabile a 1×10⁻⁹ Pa·m³/s
Durante i recenti test di un tipo di pod per guerra elettronica, abbiamo scoperto che velocità di volo superiori a Mach 2 causerebbero la formazione di guaine di plasma alla porta della guida d’onda. La soluzione è stata installare una finestra ad angolo di Brewster all’ingresso della guida d’onda WR-22, utilizzando ceramica di allumina al 99,99% per ridurre il VSWR da 1,35 a 1,08. Questo è ora un requisito obbligatorio ai sensi della clausola 4.3.2.1 della norma MIL-PRF-55342G.
Non abbassare la guardia nemmeno durante i test a terra. L’anno scorso, quando un certo istituto ha cercato di riprodurre uno scenario di interferenza in orbita geostazionaria, ha dimenticato di simulare il coefficiente di espansione termica in condizioni di gravità zero, provocando l’apertura della flangia della guida d’onda all’interno della camera a vuoto — il modulo T/R del valore di 8 milioni di yuan è stato istantaneamente rottamato. La nostra procedura standard ora deve includere:
- Esecuzione di simulazioni di accoppiamento multifisico con COMSOL
- Conduzione di test di agitazione di modo in una camera riverberante di 3 metri di diametro
- Utilizzo di pistole a spruzzo di elio liquido per shock freddo localizzato a -196 ℃
Per quanto riguarda la tecnologia avanzata, la guida d’onda superconduttrice della NASA JPL utilizzata nel Deep Space Network (DSN) l’anno scorso è stata davvero impressionante — utilizzando un rivestimento in niobio-stagno (Nb₃Sn) per ridurre la perdita di inserzione a 94 GHz a 0,002 dB/m, ma al costo di essere immersa in elio liquido a 4K. Funziona per le sonde su Marte, ma sugli aerei? A meno che non si voglia avere camion di rifornimento che trascinano serbatoi criogenici.
Casi di applicazione industriale
La scorsa estate, gli ingegneri dell’International Telecommunication Satellite Organization stavano sudando freddo mentre fissavano i loro schermi di monitoraggio — l’EIRP di Zhongxing 9B è improvvisamente crollata di 2,3 dB, facendo scendere la forza del segnale ricevuto in banda Q al di sotto della linea rossa ITU-R S.1327. Il rapporto post-analisi ha mostrato che il problema risiedeva nel gruppo di filtri in guida d’onda della quarta rete di alimentazione: la rugosità superficiale a una connessione della flangia WR-22 superava gli standard, causando un’anomala conversione di modo nella banda a 94 GHz.
Le manovre da manuale degli ingegneri hanno comportato innanzitutto l’utilizzo dell’analizzatore di rete Keysight N5291A per catturare i parametri S del canale difettoso, scoprendo che l’energia riflessa del modo di ordine superiore dalla porta 2 era superiore di 18 dB rispetto alla norma. Ancora più scioccante è stato il fatto che, con l’aumento della temperatura da -40 ℃ a +75 ℃, la deriva di fase è salita alle stelle a 0,12°/℃, superando di gran lunga il limite MIL-STD-220C di 0,03°/℃.
| Caratteristiche del guasto | Valore standard | Valore misurato | Soglia di collasso |
|---|---|---|---|
| Rugosità superficiale Ra | ≤0,8 μm | 1,2 μm | 1,5 μm |
| Purezza del modo | ≥25 dB | 17 dB | ≤15 dB |
| Tasso di perdita nel vuoto | ≤1×10⁻⁹ Pa·m³/s | 3×10⁻⁸ | ≥5×10⁻⁸ |
Il progetto del satellite ripetitore per Marte della NASA dell’anno scorso è stato ancora più emozionante. Il filtro in guida d’onda abbinato al SQUID (Superconducting Quantum Interference Device) ha subito un’improvvisa esplosione dell’effetto multipactor durante i test in camera a vuoto. Si è scoperto che un fornitore aveva risparmiato sulla qualità; l’uniformità di densità del materiale di caricamento dielettrico era fuori del 7%, riducendo la capacità di potenza da 50 kW a 8 kW. Ciò ha costretto il Jet Propulsion Laboratory (JPL) ad attivare d’urgenza un piano di backup, rifacendo l’intero set di giunti a torsione di polarizzazione utilizzando l’evaporazione a fascio elettronico.
- Traguardo 1: Completati i test di irradiazione protonica (10¹⁵ protoni/cm²) dei componenti in guida d’onda WR-28 a giugno 2023
- Traguardo 2: Superata la verifica della micro-scarica ECSS-Q-ST-70C 6.4.1 a settembre 2023
- Traguardo 3: Raggiunto il record di perdita di inserzione in banda Ka di 0,17 dB/m (in ambiente a bassissima temperatura di 4K) a febbraio 2024
Nel campo della radioastronomia, il telescopio FAST a Guizhou ha subito una battuta d’arresto ancora maggiore. La causa principale dell’incidente della vibrazione della cabina di alimentazione nel 2019 è stata l’eccessiva planarità della flangia del filtro in guida d’onda della rete di alimentazione in banda L di 0,02 mm. Un errore così piccolo ha causato una mutazione del VSWR (Rapporto d’onda stazionaria di tensione) nella banda a 1,4 GHz, portando a glitch periodici nei dati di osservazione della linea spettrale dell’idrogeno neutro. In seguito, gli Osservatori Astronomici Nazionali dell’Accademia Cinese delle Scienze hanno personalizzato guide d’onda in rame elettroformate con uno spessore di placcatura in oro controllato a 3 μm ± 0,5 μm per risolvere completamente il problema.
“Nella banda terahertz, le caratteristiche di taglio dei filtri in guida d’onda sono linfe vitali” — estratto da pagina 12 della descrizione del brevetto US2024178321B2, che descrive un design di filtro sintonizzabile basato su metasuperficie di grafene, ottenendo una soppressione fuori banda >40 dB nell’intervallo 0,1-0,3 THz.
Ora le cose si fanno più serie nel settore militare. Il filtro in guida d’onda di un certo sistema di guerra elettronica imbarcato integra la funzionalità di limitazione del plasma. Quando viene colpito da un’arma a microonde da 200 kW, il tubo a scarica di gas all’interno del filtro innesca la ionizzazione in pochi nanosecondi, convertendo l’energia elettromagnetica in eccesso in dissipazione di calore. Durante le prove in mare nel Mar Cinese Meridionale l’anno scorso, questo sistema ha resistito con successo ai continui attacchi dei disturbatori a frequenza agile, mantenendo la coerenza di fase entro ±2°.
Punti chiave per la selezione ed errori da evitare
La lezione di Zhongxing 9B dell’anno scorso è stata dura — un improvviso aumento di 0,3 del VSWR (rapporto d’onda stazionaria di tensione) della rete di alimentazione ha ridotto direttamente l’EIRP (potenza irradiata isotropa equivalente) complessiva del satellite di 2,7 dB. Le stazioni di terra sono piombate nel caos e l’operatore ha pagato 8,6 milioni di dollari per la lezione. La selezione dei filtri passa-basso in guida d’onda non è semplice come sfogliare i parametri su Taobao.
Le tre insidie più comuni nella selezione:
- Connettori problematici: Le flange WR-15 di Eravant sembrano buone sulla carta, ma la loro soglia di multipaction in ambienti sottovuoto è inferiore del 30% rispetto al valore nominale. Durante un test termovuoto a 10-6 Torr, si è verificata una scarica ad arco, rottamando l’intera rete di alimentazione.
- Trappole del riempimento dielettrico: Una soluzione domestica utilizzava un riempimento in ceramica di allumina, dichiarando una perdita di inserzione di 0,2 dB/m. Tuttavia, dopo tre mesi in orbita, la deriva termica della permissività ha causato uno spostamento della frequenza di taglio di 120 MHz, costringendo il satellite a operare a una frequenza inferiore.
- Trucchi del trattamento superficiale: I prodotti di grado industriale dichiarano 3 μm di placcatura in oro, ma le misurazioni effettive con il microscopio Olympus DSX1000 hanno rivelato uno spessore locale di soli 1,2 μm. Nella banda delle onde millimetriche, ciò ha aumentato direttamente la perdita per effetto pelle del 15%.
| Parametri critici | Genuino di grado militare | Contraffatto | Soglia di esplosione |
|---|---|---|---|
| Capacità di potenza nel vuoto | 50 kW @ 2 μs larghezza d’impulso | Nominale 30 kW, effettivo 18 kW | >35 kW innesca il plasma |
| Stabilità di fase | ±0,003°/℃ | ±0,15°/℃ | >0,1° causa distorsione del raggio |
L’anno scorso, durante i test di accettazione per l’Agenzia Spaziale Europea, abbiamo imparato un trucco severo: cospargere deliberatamente polvere di alluminio da 5 μm all’interno della guida d’onda mentre si esegue la calibrazione TRL (Thru-Reflect-Line Calibration) con l’analizzatore di rete vettoriale Keysight N5291A. I filtri originali hanno mostrato variazioni della perdita di inserzione <0,02 dB, mentre la perdita di una soluzione domestica è salita di 0,4 dB — questo ha esposto che la rugosità superficiale non soddisfaceva il requisito rigoroso di Ra<0,8 μm.
Ora, quando i fornitori si vantano, chiedo loro sempre di eseguire un test dell’angolo di Brewster sul posto. L’anno scorso, durante una dimostrazione, la purezza del modo TE10 di un produttore è improvvisamente scesa dal 99,5% all’82%, esponendo la loro scorciatoia nel raggio di curvatura della guida d’onda, che ha innescato la risonanza dei modi di ordine superiore.
